Выбор аппаратуры и сечения проводов в цени электродвигателя. Выбор кабеля двигателя


Расчет сечения электропровода, расчет сечения проводов и кабелей

Вопрос выбора сечения проводов и кабелей для прокладки в часном доме, котежде, производственном помещении очень серьезный, т.к. при недостаточном сечении проводника он начнет греться, разрушая тем самым изоляцию провода, а при значительном превышении силы тока в проводнике он может перегореть и повлечь за собой печальные последствия. У каждого кабеля есть номинальная мощность, которую он способен выдержать при работе электроприборов. Если мощность всех электроприборов в здании будет превышать расчетный показатель проводника для конкретного провода (кабеля), то в скором времени аварии не избежать.

Что бы правильно рассчитать сечения проводников в доме необходимо сумировать мощность всех электроприборов которые будут нагружены на расчетный проводник и по полученному значению мощности выбрать из соответствующей таблицы (таблицы и примеры приведены ниже) сечение провода (кабеля). Если приборов много (более 4), то необходимо полученный результат умножить на коэффициент одновременной работы всех электроприборов (т.к. все приборы не будут использоваться одновременно), он выбирается в пределах 0,7-0,8.

Формула расчета имеет вид:

Pобщ = (P1+P2+P3+…+Pn)*0.8,

Где: P1..Pn–мощность каждого электроприбора, кВт

Таблицы выбора сечения кабеля по мощности:

Как видно из таблицы, для каждого определенного вида провода (кабеля) табличные значения имеют свои данные. И если в таблице нет того значения мощности, которое получилось у вас расчетным путем (по формуле выше) то выбирается ближайшее значение мощности, которое есть в таблице и выбирается соответствующий диаметр жил.

Пример расчета сичения кабеля по суммарной мощности

Мы подсчитали, что суммарная мощность всех электроприборов на кухне составляет 15 кВт. Данное значение необходимо умножить на коэффициент 0,8, что в результате даст 12 кВт действительной нагрузки.

Далее в таблице ищем подходящее значение в колонке. Для даного примера и однофазной сети (напряжение 220В) выбираем ближайшее большее значение "15,4" КВт из таблицы для медных проводов получаем сечение проводников 10 кв.мм.

Если предполается использовать алюминиевые провода, то выбираем ближайшее большее значение "13,2" КВт из таблицы для алюминиевых проводов, и получаем сечение проводников 16 кв.мм.

Как видно в расчетах по выбору сечения проводников нет ничего сложного!

Расчет сечения кабеля по току более точный, поэтому предпочтительнее пользоваться им. Принцип расчета аналогичен предыдущему, только в данном случае необходимо определить токовую нагрузку на электропроводку.

Первым делом по формулам ниже расчитываем силу тока по каждому из электроприборов или замеряем токовыми клещами.

Если в доме однофазная сеть, необходимо воспользоваться следующей формулой:

Для трехфазной сети формула будет иметь вид:

Где, P – мощность электроприбора, кВт

cos Фи- коэффициент мощности

Далее суммируем все токи и по табличным значениям выбраем сечение кабеля в зависимости от тока.

Обращаем Ваше внимание на то, что от условий прокладки проводника будут зависеть значения табличных величин. При монтаже открытой электропроводки токовые нагрузки и мощность будут большими, чем при прокладке в закрытым способом.Следует отметить, что полученное суммарное значение токов рекомендуется округлить в большую сторону до табличного значения.

Заключительный этап определения диаметра кабеля – по длине. Суть следующих вычислений заключается в том, что каждый проводник имеет свое сопротивление, которое с увеличением протяженности линии способствует потерям тока (чем больше расстояние, тем больше и потери). В том случае, если величина потерь превысит отметку в 5%, необходимо выбрать проводник с жилами большего сечения.

Для вычислений используется следующая методика:

  • Рассчитывается суммарная мощность электроприборов и сила тока.
  • Рассчитывается сопротивление электропроводки. Формула имеет следующий вид: удельное сопротивление проводника (p) * длину (в метрах). Получившееся значение необходимо разделить на выбранное поперечное сечение кабеля.

R=(p*L)/S, где p — табличная величина

Обращаем Ваше внимание на то, что длина прохождения тока должна умножаться в два раза, т.к. ток изначально идет по одной жиле, а потом возвращается назад по другой.

  • Рассчитываются потери напряжения: сила тока умножается на рассчитанное сопротивление.
  • Определяется величина потерь: потери напряжения делятся на напряжение в сети и умножаются на 100%.
  • Итоговое число анализируется. Если значение меньше 5%, оставляем выбранный диаметр жилы. В противном случае подбираем более «толстый» проводник.
  • Как определить сечение провода (кабеля) для ввода в дом или квартиру?

    Самое первое, что нам нужно сделать, это рассчитать общую потребляемую мощность своей квартиры или дома. Как же это сделать? Да очень просто. Берем листок бумаги и пишем туда весь перечень электрических приборов, которые будут питаться от нашего кабеля.

    Например:

  • чайник
  • микроволновая печь
  • стиральная машина
  • электрическая плита
  • холодильник
  • компьютер
  • телевизор
  • светильники
  • утюг
  • кондиционер.
  • У каждого электрического прибора имеется своя установленная мощность и указывается она в паспорте или на стикере. Напротив каждого электрического прибора пишем его мощность. Единица измерения — Ватт (Вт) или килоВатт (КВт). И считаем путем сложения суммарную установленную мощность своей квартиры, дома, дачи. Заметим, что расчет будем вести для однофазной (220 В) системы электроснабжения. Предположим, что у Вас получилось 16000 Вт или 16 КВт. Полученную мощность умножаем на коэффициент одновременного использования электроприборов (0,7-0,8) — этот коэффициент показывает, что Вы можете включить одновременно 70%-80% всего вышеперечисленного электрооборудования.

    Для примера возьмем 0,8. 16000 х 0,8 = 12800 (Вт) = 12,8 (кВт) .

    В зависимости от вида электропроводки (в воздухе или земле), материала жил и напряжения выбираем сечение. В данном примере у нас вводной кабель в квартиру выполнен медным трехжильным кабелем марки ВВГнг и проложен открыто. Получаем сечение кабеля 10 кв.мм.

    Рассмотрим второй пример. Допустим, у нас в котедже имеется трехфазный асинхронный двигатель типа мощностью 550 (Вт), обмотки которого подключены звездой на напряжение 380 (В). Нам необходимо для него выбрать и определить сечение питающего кабеля. Смотрим номинальный ток двигателя при соединении звездой, указанный на бирке. Он составляет 1,6 (А) . Питающий кабель планируем приобрести медным, прокладывать будем по воздуху. Ищем соответствующие строки по таблице и находим необходимое сечение. Получаем 1,5 кв. мм. Сечение питающего кабеля для двигателя можно найти и по его мощности.

    Сечение провода рассчитывают по следующей формуле:

    S = π*r2 ,

    где S - сечение провода, мм2; π - число равное 3,14; r — радиус провода, мм, который равен половине диаметра.

    Диаметр провода токоведущей жилы без изоляции измеряют микрометром или штангенциркулем. Сечение жилы многопроволочных проводов и кабелей определяют по сумме сечений всех проволок.

    Пользуются также другой формулой: S = 0,78d², где d – диаметр провода.

eurostrojka.net

Выбор аппаратуры и сечения проводов в цени электродвигателя

Выбор проводов и аппаратуры выполнен в цепи самого мощного двигателя, получающего питание от РП. Это двигатель привода штамповочного пресса (Рном =25 кВт, соsjном=0,85). Длина проводов 10 м. С учетом условий компоновки оборудования в цехе принято решение о прокладке проводки в трубе. После предварительного анализа условий работы и прокладки провода выбран провод АПРТО (несколько однопроволочных алюминиевых жил в резиновой изоляции и в общей хлопчатобумажной оплетке, пропитанной лаком). Этот гип установочных проводов рекомендован для прокладки в трубах. В случае питания одного ЭП сечение проводов выбирается по номинальному току ЭП

 

A.

 

По табл. 1.3.5 ПУЭ выбирается сечение провода 16 мм2 (4 провода в одной трубе, Iдоп = 55 А).

Проверка выбранного сечения провода проводится по нескольким параметрам:

1) Проверка по условию обеспечения допустимых уровней напряжения на зажимах двигателя в условиях нормального режима. Расчет проводится обычными методами расчета сетей, и в подавляющем большинстве случаев это условие выполняется;

2) Проверка по условию пуска двигателя. Это условие требует расчетов тех же, что и для первого пункта. В практике обычно считается, что это условие выполняется, если выдерживаются соотношения:

- - для двигателей с легким пуском;

- - для двигателей с тяжелым пуском.

Для проверки по этому условию следует рассчитать токи короткого замыкания на шинах двигателя, используя схему замещения, приведенную на рисунке 5.

 

 

Рисунок 5 Схема замещения сети

 

В этой схеме расчетная точка короткого замыкания расположена на зажимах двигателя (точка КЗ). В результате расчетов получены токи трехфазного и однофазного коротких замыканий на землю без учета и с учетом переходных сопротивлений контактов и дуги:

 

кА; кА;

кА; кА.

 

Пусковой ток двигателя определяется через пусковой коэффициент, который для данного двигателя равен 5,2 (Iпуск = 218 А). Таким образом, проверка по условиям пуска двигателя выполнена;

3) Проверка кабеля по условиям термической стойкости при коротких замыканиях. По действующим в настоящее время ПУЭ эта проверка не требуется, но рекомендуется. Проверка выполняется аналогично тому, как это было сделано выше и начинается с выбора защитно-коммутационного (АВ) или защитного аппарата (предохранителя).

Предварительно выбирается АВ типа АЕ20.

Условие выбора - Iн.расц ³ Iн.дв по этому условию выбирается номинальный ток расцепителя - 50А (АЕ2043 - автомат 4-го габарита на токи до 63 А, снабженный только электромагнитным расцепителем, номинальный ток расцепителя 50 А, Iсо/Iн.расц = 12). Для данного типа АВ время отключения короткого замыкания составляет 0,04 с. Проверка показывает, что минимально допустимое сечение по термической стойкости составляет приблизительно 11 мм2.

Проверка соответствия сечения проводов и уставки токовой отсечки АВ выполнена в соответствии с п. 1.7.79 ПУЭ, который гласит: «Проводимость фазных и нулевых проводников должна быть такой, чтобы ток однофазного короткого замыкания был не ниже уставки тока мгновенного срабатывания (отсечки), умноженной на коэффициент, учитывающий разброс, и на коэффициент запаса 1,1». При отсутствии данных о разбросе параметров АВ рекомендуется принимать кратность тока короткого замыкания относительно уставки не менее 1,4 для АВ с номинальным током до 100 А. В решаемой задаче уставка тока отсечки равна 600 А и соответственно .

Проверка выполнения п. 3.1.9 ПУЭ о соотношении токовых нагрузок проводов и уставок защитных аппаратов. Условие К1•К2•Iдоп ³ Кз•Iз в данном случае записывается (сеть не требует защиты от перегрузки, защитный аппарат имеет только отсечку) как К1•К2•Iдоп =1,0•1,0•55 =55 А; Кз•Iз = 0,22•600=132 А.

Как и в ранее рассмотренном случае защиты кабеля, питающего РП, это условие не выполняется, и необходимо либо увеличить сечение кабеля, либо рассмотреть вариант установки АВ с комбинированным расцепителем типа АЕ2046. В случае установки АВ требование ПУЭ выполняется (Кз•Iз =1,0•50 =50 А).

Теперь необходимо провести проверку чувствительности защиты при однофазном и двухфазном коротких замыканиях. При установке в этой цепи предохранителя выбор производится аналогично приведенному выше по условиям нормального режима: Iн.вст ³ Iном.дв = 42 А; Iн.вст ³ Iпик /k = 218/2,5 = 87 А. Исходя из этого выбирается предохранитель ПН2-100 с плавкой вставкой 100 А.

Минимальный ток короткого замыкания на защищаемом участке (точка КЗ) более чем в три раза превышает номинальный ток плавкой вставки, условие п. 1.7.79 [ПУЭ] выполнено. Номинальный ток плавкой вставки не более чем в три раза превышает максимально допустимый ток проводов, выполнено условие п. 3.1.9 [ПУЭ]. Таким образом, выбор и проверка предохранителя завершены.

Пусковая и защитная аппаратура станков, печей и другого технологического оборудования поставляется в комплекте с этим оборудованием. Пусковую аппаратуру сантехнического оборудования (вентиляторы, насосы) необходимо выбирать. В рассмотренном примере требуется выбрать пусковую и защитную аппаратуру для двигателей вентиляторов (Рном =4,5 кВт, соsjном = 0,85, Iном =7,7 А). Выбираем нереверсивный магнитный пускатель ПМЛ-1200 с номинальным током Iном пмл = 10 A двумя тепловыми реле РТЛ-101404 и максимальным током теплового элемента Iсраб.тепл=10 А.

 

ПРИЛОЖЕНИЕ А

 

Относительные значения эффективного числа электроприемников nэ*

в зависимости от n1* и Р1*

 

 

n1* Р1*.
1,0 0,95 0,9 0,85 0,8 0,75 0,7 0,65 0,6 0,55 0,5 0,45 0,4 0,35 0,3 0,25 0,2 0,15 0,1
0,005 0,01 0,02 0,005 0,009 0,02 0,005 0,011 0,02 0,006 0,012 0,02 0,007 0,013 0,03 0,007 0,015 0,03 0,009 0,017 0,03 0,010 0,019 0,04 0,011 0,023 0,01 0,013 0,026 0,05 0,016 0,031 0,06 0,019 0,037 0,07 0,024 0,047 0,09 0,030 0,059 0,11 0,039 0,076 0,14 0,051 0,10 0,19 0,073 0,14 0,26 0,11 0,20 0,36 0,18 0,32 0,31 0,34 0,52 0,71
0,03 0,04 0,05 0,03 0,04 0,05 0,03 0,04 0,05 0,04 0,05 0,06 0,04 0,05 0,07 0,04 0,06 0,07 0,05 0,07 0,08 0,06 0,08 0,10 0,07 0,09 0,11 0,08 0,10 0,13 0,09 0,12 0,15 0,11 0,15 0,18 0,13 0,18 0,22 0,16 0,22 0,26 0,21 0,27 0,33 0,27 034 0,41 0,36 0,44 0,51 0,48 0,57 0,64 0,64 0,72 0,79 0,81 0,86 0,90
0,06 0,08 0,10 0,06 0,08 0,09 0,06 0,08 0,10 0,07 0,09 0,12 0,08 0,11 0,13 0,09 0,12 0,15 0,10 0,13 0,17 0,12 0,15 0,19 0,13 0,17 0,22 0,15 0,20 0,25 0,18 0,24 029 0,21 0,23 0,34 0,26 0,33 0,40 0,31 0,40 0,47 0,38 0,48 0,56 0,47 0,57 0,66 0,58 0,68 0,76 0,70 0,79 0,85 0,8З 0,89 0,92 0,92 0,94 0,95
0,15 0,20 0,25 0,14 0,19 0,24 0,16 0,21 0,25 0,17 0,23 0,29 0,20 0,26 0,32 0,23 0,29 0,36 0,25 0,33 0,41 0,28 0,37 0^45 0,32 0,42 0,51 0,37 0,47 0,57 0,42 0,54 0,64 0,48 0,64 0,71 0,56 0,69 0,78 0,67 0,76 0,85 0,72 0,83 0,90 0,80 0,89 0,93 0,88 0,93 0,95 0,93 0,95 0,95    
0,30 0,35 0,,10 0,29 0,33 0,38 0,32 0,37 0,42 0,35 0,41 0,47 0,39 0,45 0,52 0,43 0,50 0,57 0,48 0,56 0,63 0,53 0,62 0,69 0,60 0,68 0,75 0,66 0,74 0,81 0,73 0,81 0,86 0,80 0,86 0,91 0,86 0,91 0,93 0,90 0,94 0,95 0,94 0,95 0,95                
0,45 0,50 0,55 0,43 0,48 0,52 0,47 0,53 0,57 0,52 0,58 0,63 0,58 0,64 0,69 0,64 0,70 0,75 0,70 0,76 0,82 0,76 0,82 0,87 0,81 0,89 0,91 0,87 0,91 0,94 0,91 0,94 0,95 1 0,93 0,95 0,95                            
0,60 0,65 0,70 0,57 0,62 0,66 0,63 0,68 0,73 0,69 0,74 0,80 0,75 0,81 0,86 0,81 0,86 0,90 0,87 0,91 0,94 0,91 0,94 0,95 0,94 0,95 0,95                                        
0,75 0,80 0,85 0,71 0,76 0,80 0,78 0,83 0,88 0,85 0,89 0,93 0,90 0,94 0,95 0,93 0,95 0,95                                                    
0,40 1,00 0,85 0,45 0,92 0,95                                                                

Примечание: Для промежуточных значений рекомендуется брать ближайшие меньшие значения nэ.

 

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

 

Коэффициенты максимума Кма для различных коэффициентов использования Киа в зависимости от пэ

Значение Кма при Киа
  0,1 0,15 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
4 5 6 3.43 3,23 3,04 3,11 2,87 2,64 2,64 2,42 2,24 2,14 2,00 1.88 1,87 1,76 1,66 1,65 1,57 1,51 1,46 1,41 1,37 1,29 1,26 1,23 1,14 1,12 1,10
7 8 9 2,88 2,72 2,56 2,48 2,31 2,20 2,10 1,99 1,90 1,80 1,72 1,65 1,58 1,52 1,47 1,45 1,40 1,37 1,33 1.30 1,28 1.21 1,20 1,18 1,09 1,08 1,08
10 12 14 2,42 2,24 2,10 2,10 1.96 1,85 1,84 1,75 1,67 1,60 1.52 1,45 1,43 1,36 1,32 1,34 1,28 1,25 1,26 1,23 1,20 1,16 1,15 1,13 1,07 1,07 1,07
16 18 20 1,99 1.91 1,84 1.77 1,70 1,65 1,61 1,55 1,50 1,41 1,37 1,34 1,28 1,26 1,24 1,23 1,21 1,20 1,18 1.16 1,15 1,12 1,11 1,11 1,07 1,06 1,06
25 30 40 1,71 1,62 1,50 1,55 1,46 1,37 1,40 1,34 1,27 1,28 1,24 1,19 1,21 1,19 1,15 1,17 1,16 1,13 1,14 1,13 1,12 1,10 1,10 1,09 1,06 1,05 1,05
50 60 70 1,40 1.32 1,27 1,30 1,25 1,22 1,23 1,19 1,17 1,16 1,14 1,12 1,14 1,12 1,10 1,11 1,11 1,10 1,10 1,09 1,09 1,08 1,07 1,06 1,04 1,03 1,03
80 90 100 1,25 1,23 1,21 1,20 1,18 1.17 1,15 1.13 1,12 1.11 1.10 1,10 1,10 1,09 1,08 1,10 1,09 1,08 1,08 1.08 1.07 1,06 1,05 1,05 1,01 1,02 1,02
120 140 160 1,19 1,17 1,16 1,16 1,15 1,13 1.12 1,10 1,10 1.09 1,08 1,08 1,07 1,06 1,05 1.07 1,06 1,05 1,07 1,06 1,05 1,05 1,05 1,04 1,02 1,02 1,02
180 200 1,16 1,15 1,12 1,12 1.10 1,09 1.08 1.07 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,05 1,04 1,04 1,01 1,01
                                         

 

 

Примечание. При пэ > 200 величина Кма принимается равной единице.БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

 

1. Сибикин Ю.Д. Электроснабжение промышленных предприятий и установок. – М.: Высшая школа, 2001. – 336 с.

2. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий/Под ред. А.А.Федорова, Г.В. Сербиновского. –М.: Энергия, 1985.-820 с.

3. Ополева Г.Н. Схемы и подстанции электроснабжения: Справочник: учебное пособие.- М.: ФОРУМ:ИНФРА –М, 2006.-479 с.

4. Правила устройства электроустановок (ПУЭ). Изд. 6-е. – М.: Энергосервис, 2006. – 926 с.

5. Алиев И.И. Электротехнический справочник. – 4-е изд. – М.: ИП Радио-Софт, 2002. – 384 с.

 

 

Лицензия РБ на издательскую деятельность №0261 от 10.04.1998 г.

Подписано в печать ______________________2007г.

Формат 60Ч84. Бумага типографская.

Гарнитура Таймс. Усл. печ. л. ______. Усл. изд. л. _____.

Тираж 100 экз. Заказ №______.

Издательство Башкирского государственного аграрного университета.

Типография Башкирского государственного аграрного университета.

Адрес издательства и типографии: 450001, г.Уфа, ул. 50 лет Октября, 34.

 

stydopedia.ru

Таблица выбора сечения кабеля. Расчет сечения проводов и кабелей по току, мощности.

В таблице приведены данные мощности, тока и сечения кабелей и проводов, для расчетов и выбора кабеля и провода, кабельных материалов и электрооборудования.

В расчете применялись данные таблиц ПУЭ, формулы активной мощности для однофазной и трехфазной симметричной нагрузки.

Ниже представлены таблицы для кабелей и проводов с медными и алюминивыми жилами проводов.

Таблица выбора сечения кабеля по току и мощности с медными жилами
Сечение токопро водящей жилы, мм2 Медные жилы проводов и кабелей
Напряжение, 220 В Напряжение, 380 В
ток, А мощность, кВт ток, А мощность, кВт
1,5 19 4,1 16 10,5
2,5 27 5,9 25 16,5
4 38 8,3 30 19,8
6 46 10,1 40 26,4
10 70 15,4 50 33,0
16 85 18,7 75 49,5
25 115 25,3 90 59,4
35 135 29,7 115 75,9
50 175 38,5 145 95,7
70 215 47,3 180 118,8
95 260 57,2 220 145,2
120 300 66,0 260 171,6
Таблица выбора сечения кабеля по току и мощности с алюминивыми жилами
Сечение токопро водящей жилы, мм2 Алюминивые жилы проводов и кабелей
Напряжение, 220 В Напряжение, 380 В
ток, А мощность, кВт ток, А мощность, кВт
2,5 20 4,4 19 12,5
4 28 6,1 23 15,1
6 36 7,9 30 19,8
10 50 11,0 39 25,7
16 60 13,2 55 36,3
25 85 18,7 70 46,2
35 100 22,0 85 56,1
50 135 29,7 110 72,6
70 165 36,3 140 92,4
95 200 44,0 170 112,2
120 230 50,6 200 132,0

Пример расчета сечения кабеля

Задача: запитать ТЭН мощностью W=4,75 кВт медным проводом в кабель-канале.Расчет тока: I = W/U. Напряжение нам известно: 220 вольт. Согласно формуле протекающий ток I = 4750/220 = 21,6 ампера.

Ориентируемся на медный провод, потому берем значение диаметра медной жилы из таблицы. В колонке 220В - медные жилы находим значение тока, превышающего 21,6 ампера, это строка со значением 27 ампера. Из этой же строки берем Сечение токопроводящей жилы, равное 2,5 квадрата.

Расчет необходимого сечения кабеля по марке кабеля, провода

Число жил, сечение мм. Кабеля (провода)Наружный диаметр мм.Диаметр трубы мм.Допустимый длительный ток (А) для проводов и кабелей при прокладке:Допустимый длительный ток для медных шин прямоугольного сечения (А) ПУЭ
ВВГВВГнгКВВГКВВГЭNYMПВ1ПВ3ПВХ (ПНД)Мет.тр. Дув воздухев землеСечение, шины ммКол-во шин на фазу
11х0,75      2,716201515123
21х1      2,81620171715х3210  
31х1,55,45,4   33,21620233320х3275  
41х2,55,45,7   3,53,61620304425х3340  
51х466   441620415530х4475  
61х66,56,5   55,51620507040х4625  
71х107,87,8   5,56,220208010540х5700  
81х169,99,9   78,2202010013550х5860  
91х2511,511,5   910,5323214017550х6955  
101х3512,612,6   1011323217021060х6112517402240
111х5014,414,4   12,513,2323221526580х6148021102720
121х7016,416,4   1414,84040270320100х6181024703170
131х9518,818,7   1617404032538560х8132021602790
141х12020,420,4     505038544580х8169026203370
151х15021,121,1     5050440505100х8208030603930
161х18524,724,7     5050510570120х8240034004340
171х24027,427,4     6365605 60х10147525603300
183х1,59,69,2  9  2020192780х10190031003990
193х2,510,510,2  10,2  20202538100х10231036104650
203х411,211,2  11,9  25253549120х10265041005200
213х611,811,8  13  25254260Допустимый длительный ток для медных шин прямоугольного сечения (А) Schneider Electric IP30
223х1014,614,6     25255590
233х1616,516,5     323275115
243х2520,520,5     323295150
253х3522,422,4     4040120180Сечение, шины ммКол-во шин на фазу
264х1  89,5   16201414123
274х1,59,89,89,210,1   2020192750х56501150 
284х2,511,511,511,111,1   2020253863х575013501750
294х503031,3     636514522580х5100016502150
304х7031,636,4     8080180275100х5120019002550
314х9535,241,5     8080220330125х5135021503200
324х12038,845,6     100100260385Допустимый длительный ток для медных шин прямоугольного сечения (А) Schneider Electric IP31
334х15042,251,1     100100305435
344х18546,454,7     100100350500
355х1  9,510,3   16201414
365х1,510101010,910,3  20201927Сечение, шины ммКол-во шин на фазу
375х2,5111111,111,512  20202538123
385х412,812,8  14,9  2525354950х56001000 
395х614,214,2  16,3  3232426063х570011501600
405х1017,517,5  19,6  4040559080х590014501900
415х162222  24,4  505075115100х5105016002200
425х2526,826,8  29,4  636595150125х5120019502800
435х3528,529,8     6365120180    
445х5032,635     8080145225    
455х9542,8      100100220330    
465х12047,7      100100260385    
475х15055,8      100100305435    
485х18561,9      100100350500    
497х1  1011   16201414    
507х1,5  11,311,8   20201927    
517х2,5  11,912,4   20202538    
5210х1  12,913,6   25251414    
5310х1,5  14,114,5   32321927    
5410х2,5  15,617,1   32322538    
5514х1  14,114,6   32321414    
5614х1,5  15,215,7   32321927    
5714х2,5  16,918,7   40402538    
5819х1  15,216,9   40401414    
5919х1,5  16,918,5   40401927    
6019х2,5  19,220,5   50502538    
6127х1  1819,9   50501414    
6227х1,5  19,321,5   50501927    
6327х2,5  21,724,3   50502538    
6437х1  19,721,9   50501414    
6537х1,5  21,524,1   50501927    
6637х2,5  24,728,5   63652538    

www.eti.su

Кабель для электродвигателя

Кабель для электродвигателя должен соответствовать техническим нормам. При выборе кабеля необходимо знать существующую токовую нагрузку. При расчете кабеля для трехфазной сети, к которой будет подключен электродвигатель, соответствующие нагрузки считаются одинаковыми.

Выбор сечения кабеля для подключения электродвигателя

  • При проведении расчетов составляют схему, на основании которой будет проводиться последующее подключение. Нужно учитывать не только нагрузку, но и длину монтажной электросети, по которой ток будет поступать к электродвигателю.
  • К практическим расчетам с последующим выбором сечения кабеля для электрического двигателя лучше привлечь профессионалов, которые учтут все параметры, правильно составят схему непосредственного подключения и проведут монтаж в соответствии с нормативными правилами.
  • Для электродвигателя, который будет подключен к трехфазной сети, мощность в киловаттах, как правило, умножают на два. Далее учитывается способ прокладки кабеля. По соответствующим таблицам ПЭУ с вложениями уточняют нужный материал проводника, и рассчитывается сечение кабеля.
  • На длинных трассах проверяют падение напряжения, которое учитывается при прямом пуске, а также на пусковом токе.

Учет расчетных нагрузок электросети при выборе кабеля для электродвигателя

Определение мощности сети – достаточно сложная задача. При этом стоит учитывать мощность электродвигателя, чтобы сеть выдержала нужную нагрузку. В частности потребляемая мощность зависит не только от мощности самого электродвигателя, но и от промышленного механизма в момент вращения.

По сути, фактическая мощность, которую потребляет электродвигатель, может значительно отличаться от номинального значения, так как нагрузка на сам электродвигатель в момент пуска и вращения может быть разной.

Вот почему так важно при выборе и расчете сечения кабеля учитывать абсолютно все значения, которые, так или иначе, будут связаны с мощностью, моментом пуска и вращения электродвигателя.

Данная задача под силу только профессионалам. Не стоит забывать, от правильного монтажа зависит длительность срока службы электродвигателя, развиваемая мощность и сила нагрузки.

При покупке электродвигателя необходимо заключить договор со специалистами, которые проведут монтаж по всем правилам, и с нужной периодичностью будут проводить техническое обслуживание. Такой подход – это гарантия длительной службы Вашего электродвигателя.

Просмотров: 2873

Дата: Воскресенье, 15 Декабрь 2013

www.rosdiler-electro.ru

Рекомендации по выбору длин кабелей, соединяющих ПЧ и электрический двигатель

    В связи с большим количеством вопросов связанных с выбором длин кабелей между частотными преобразователями и асинхронными и синхронными электродвигателями, сотрудники ООО «СОПТЕХ», сервисного центра YASKAWA, подготовили статью, затрагивающую как теоретические, так и практические аспекты, связанные с данным вопросом. При написании статьи были использованы материалы www.yaskawa.com.

                                      

    Преимущества использования частотных преобразователей (преобразователей частоты, ПЧ, частотников, инверторов) включают в себя: увеличение экономии энергии при использовании в высоковольтном сегменте, превосходное управление скоростью и моментом, а также более современное обеспечение защиты двигателя. Преобразователи частоты эволюционировали от схем, состоящих из Дарлингтоновых пар транзисторов (усилители на биполярных транзисторах), до современных IGBT-транзисторных модулей. Уникальные особенности IGBT-транзисторов, такие как снижение энергозатрат на переключение, значительно увеличили производительность и сделали возможным уменьшение габаритных размеров преобразователей частоты.

    Однако было замечено, что двигатели, которые безотказно работали в течение длительного времени от сети, внезапно выходили из строя спустя несколько недель после установки частотного преобразователя. Такой вид аварии, обычно обуславливается выходом из строя обмотки двигателя из-за перенапряжения. Точнее, авария происходит и из-за короткого замыкания фаз между собой, и из-за замыкания фазы на корпус. Исследования показали, что возможность быстрого переключения IGBT-транзисторов, в совокупности с чрезмерной длиной кабеля между двигателем и преобразователем частоты способны значительно снизить срок жизни двигателя.

    Чтобы понять, почему преобразователь частоты может стать причиной более быстрого выхода из строя двигателя, необходимо рассмотреть два явления. Первым является отраженная волна, по -другому явление стоячей волны, вторым – перенапряжение (перерегулирование напряжения при коммутациях), также известное как условие резонансного контура. Теоретически эти два явления могут быть рассмотрены по-разному, но на практике решение по их устранению одинаково.

   Отраженная волна. При рассмотрении длины кабеля в качестве линии электропередач, следующая формула может быть применена при расчете критической длины, или длинной линии, где имеет место отражение волны напряжения. Критическая длина кабеля определяется формулой:

Где, скорость нарастания волны (мc), м/c –скорость света в вакууме, -приблизительная распределенная индуктивность кабеля, -время нарастания импульса напряжения, -длина кабеля.

Следующее уравнение соотносит время включение IGBT- транзистора и максимальную длину проводящей линии (кабеля):

  При превышении этого значения длины возможно возникновение явления стоячей волны. При увеличении периода ШИМ преобразователя частоты с 0,1 мс до 0,3 мс, минимальная длина необходимая для перенапряжения, возрастет с 16 до 48 м.

  Перенапряжение (перерегулирование напряжения). Более точное описание того, что происходит в двигателе, выглядит следующим образом. Перенапряжение (дребезг) это функция энергии, запасенной в проводнике, в течение времени нарастания каждой выходной пульсации напряжения (ШИМ). В то время, как распределенная индуктивность – особенность длинного проводника, лежащего между двигателем и преобразователем. Индуктивность увеличивает время, необходимое для зарядки емкости двигателя, что в свою очередь приводит к увеличению запаса энергии в линии. Когда двигатель все же заряжается до необходимого потенциала, оставшаяся энергия линии продолжает подзаряжать двигатель, увеличивая значения потенциала обмоток, способствуя возникновению перенапряжения. Фактически, при достаточно большой длине проводника (кабеля), к обмотке двигателя может быть приложено двойной напряжение звена постоянного тока частотного преобразователя. Т.е. чем больше расстояние между двигателем и преобразователем, тем больше перенапряжение. Однако, некорректно утверждать, что перенапряжение пропорционально длине кабеля. Максимальное значение перенапряжения можно рассчитать:

  где, Vmax-максимальное напряжение сети, - максимальное напряжение звена постоянного тока, - максимальное значение перенапряжения.

  В типовых системах на 460В, максимальное перенапряжение на клеммах двигателя может достигать 1500 В. Почти 80% этого напряжения распределяется по первичной обмотке двигателя.

  Время включения IGBT-транзисторов разработано с целью возможности влияния на перенапряжение. Если ключи переключаются достаточно медленно, емкость двигателя имеет возможность зарядиться, а после этого разрядиться в линию. Однако, при увеличении скорости переключения, напряжение, прикладываемое к линии, увеличивается, значении запасенной энергии возрастает, и, как следствие возрастает перенапряжение.

  Это объясняет, почему 6-ступенчатые, медленные по сравнению с современными, преобразователи, использующие технологию Дарлингтона (усилитель) редко встречались с проблемой перенапряжения при той же длине кабеля. Также важно отметить, трехфазные двигатели на 230В в достаточной мере защищены от пробоя в следствие перенапряжения, благодаря существующему стандарту изоляции.

Полупроводниковые ключи

Время включения

5-е поколение IGBT ПЧ

~15 кГц

4-е поколение IGBT ПЧ

~12 кГц

3-е поколение IGBT ПЧ

0,1 мс

1-е поколение IGBT ПЧ

0,25 мс

Биполярный транзистор

0,5-1,0 мс

Запираемый тиристор (GTO)

15-20 мс

Тиристор (SCR)

40-100 мс

   Явление коронного разряда.

   Для того, чтобы понять, почему перенапряжение столь губительно для двигателя, необходимо рассмотреть явление коронного разряда. Представим, что между проводниками с током существует относительный потенциал, который создает электрическое поле. Напряженность электрического поля вокруг проводников может быть достаточной для осуществления пробоя воздуха. Так как энергии электрического поля достаточно для ионизации кислорода (O2), чтобы осуществить его перехода в озон (O3), происходит пробой. Озон представляет собой высокоактивный элемент, поэтому он незамедлительно вступает в реакцию с органическими компонентами изоляции. А примеси кислорода в этой системе способствуют разрушению изоляции. Явление коронного заряда происходит, когда потенциал проводников достигает некоторого порогового значения, называемого начальным напряжением коронного заряда. Начальное напряжение коронного заряда зависит от расположения проводников, типа изоляции, температуры, особенностей поверхности и влажности.

                                                                                                                   

   Если у двигателя нет соответствующей изоляции, он может выйти из строя раньше срока. Предполагается, что двигатель, управляемый с помощью частотного преобразователя, произведён с изоляцией класса F или выше, а также имеет фазовую изоляцию.

   Смежные проблемы.

   Генерация радиочастотных и электромагнитных помех.

   Значение электрического шума, вырабатываемого проводниками на выходе преобразователя частоты, также зависит от длины используемого кабеля. Во избежание возникновения помех, необходимо экранировать кабель при установке соединения. Если осуществить это не получается, необходимо использовать фильтрующие устройства для снижения индуктивных помех.

   Защитное отключение двигателя.

   В некоторых ситуациях возможно создать условия, при которых преобразователь частоты защитит себя от Замыкания на Землю (Ground Fault) или от перегрузки по току (Over Current). Эти аварии происходит в ситуациях, когда множество кабелей прокладывают в непосредственной близости друг к другу, без соответствующей изоляции. Используя основные законы физики, можем доказать, что ток, протекающий по одному проводу, наводит напряжение на другой, так же, как и ток протекающий по другому проводу наводит напряжение на этот провод. Имея множество проводников в непосредственной близости, могут возникнуть условия, когда неравные потенциалы и токи могут навестись в разных фазах привода, результатом может стать замыкание на землю.

  Также известно, что емкость между фазами и емкость между фазой и землей возрастает при увеличении длины проводника. Поэтому возможно возникновение ошибки перегрузки по току в течение времени заряда фазных емкостей и емкостей фазы относительно земли.

  Если виды этих защитных отключений встречаются довольно редко, то эти ситуации можно обойти, правильно установив оборудование. Если это уже сделано, возможно улучшить ситуацию, применив фильтрующие устройства.

   Решения.

   Снижение длины проводника.

   Для снижения вероятности возникновения чрезмерного перенапряжения на клеммах двигателя, необходимо, чтобы длина кабеля, соединяющего преобразователь с двигателем была меньше 45 м. Также хорошим вариантом будет снизить несущую частоту ШИМ преобразователя, что, в свою очередь непременно скажется на шуме двигателя, но снизит число выходных импульсов напряжения в секунду, увеличив срок жизни двигателя и уменьшив нагрев IGBT-транзисторов.

   Специальный двигатель для частотного регулирования.

   Простейшим и наиболее выгодным решением является использование специального двигателя для частотного регулирования. Стандарт NEMA Standart MG-1, устанавливает, что такие двигатели должны быть способны выдержать 1600 В импульсного напряжения, продолжительностью 0.1 мс или более, для двигателей класса напряжения 600В и менее. Если двигатель правильно спроектирован и соответствует этому стандарту, то можно расчитывать на безотказную работу в течение длительного времени при любой длине кабеля.

   Трехфазный выходной реактор (дроссель).

   Реактор расположенный на выходе преобразователя, снижает градиент напряжения, прикладываемый к обмоткам двигателя. Время нарастания импульса снижается до 1,1 мс, таким образом снижая dV/dt до 540В/мс. Это в свою очередь эквивалентно времени переключения Дарлингтоновской схемы, используемой в прошлом, а, следовательно, очень эффективно для продления жизни двигателя. Выходной реактор решает приблизительно 75% проблем, связанных с преждевременным выходом из строя двигателя, из-за большой протяженности кабеля. Обычно используются реакторы с 3% и 5% импедансом (входным сопротивлением). При полной нагрузке приблизительно от 3 до 5 % выходного напряжения спадет на реакторе. Однако, если возникает сомнения относительно развиваемого момента электродвигателем, его необходимо проверить при максимальной скорости.

   Реактор перед двигателем.

   При наличии возможности разместите выходной реактор максимально близко к электродвигателю. Это позволяет увеличить длину кабеля до 198 м без влияния на производительность двигателя. В этом случае реактор может начать изнашиваться, но выход из строя дросселя займет значительно большее время, чем двигателя при тех же условиях. Однако это может стать одним из наиболее эффективных и бюджетных решений, особенно если речь идет о электродвигателях с плохой изоляцией, которые зачастую встречаются в погружных насосах.

   Выходной фильтр для защиты двигателя.

  Для обеспечения безотказной работы при длине до 610м при недостаточном классе изоляции двигателя, необходимо использовать специально разработанные выходные фильтры. Эти фильтры разработаны для устранения высших гармоник, возникающих из – за ШИМ, а также для снижения времени импульса до 1,2 мс. Это обеспечивает чистый ШИМ- сигнал на клеммах двигателя.

Метод

Рекомендации

Снижение длины проводника

При возможности уменьшите длину кабеля <46 м

Специальный двигатель для частотного регулирования

Можно работать двигателем при любой длине кабеля, если выполняются заводские требования производителя двигателя.

Реактор на выходе ПЧ

Можно управлять двигателем на дистанции до 91 м

Реактор на входе двигателя

Можно управлять двигателем на дистанции до 198 м

Выходной dV/dt - фильтр

Можно управлять двигателем на дистанции 610 м

 Почему же выбирают IGBT-транзисторы?

  • Чрезвычайно высокая скорость включения соотносится с низкими энергозатратами на переключение, позволяющими уменьшить габаритные размеры преобразователей, что отражается на снижении стоимости продукта.

  • IGBT-транзисторы позволяют использовать высокую частоту коммутаций (несущую частоту ШИМ) преобразователя для передачи напряжения на двигатель. Значение несущей частоты ШИМ более 8 кГц значительно снижает шум двигателя и обеспечивает двигатель током со сниженным количеством высших гармоник и уменьшенной амплитудой бросков тока.

  • Уменьшение влияния высших гармоник тока снижает паразитное намагничивание статора, которое является источником слышимого шума, насыщения железа и потерь в обмотках.

  • Снижение бросков тока на ключах обуславливает охлаждение работающего двигателя, что в свою очередь сказывается на моменте на всем диапазоне скоростей.

   Дополнительные рекомендации по частотным преобразователям YASKAWA.

   Компанией YASKAWA предусмотрена возможность увеличения длины кабеля между преобразователем частоты и двигателем более 100 метров. Так как при увеличении длины кабеля возрастают токи утечки на землю, в руководстве пользователя на частотные преобразователи указаны необходимые изменение несущей частоты ШИМ.

  Для преобразователей частоты YASAKWA V1000:

        Длина кабеля

        50 м

       100 м

  более 100 м

Несущая частота ШИМ 

 15 кГц или меньше 

 10 кГц или меньше 

 2 кГц или меньше 

  Для преобразователей частоты YASAKWA A1000, GA700:

        Длина кабеля

        50 м

       100 м

  более 100 м

Несущая частота ШИМ 

 15 кГц или меньше 

 5 кГц или меньше 

 2 кГц или меньше 

   Для матричного преобразователя YASKAWA U1000 (обеспечивает работу на больших длинах кабелей за счет другого принципа ШИМ):

       Длина кабеля

        50 м

 более 50 м 

-

Несущая частота ШИМ  

 10 кГц или меньше 

 4 кГц

-

   Обратите внимание, что максимальная длина кабеля между синхронным (!!!) двигателем и преобразователями частоты YASKAWA в режимах открытого вектора OLV/PM (AOLV/PM) не должна превышать 100 м.

www.sopteh.ru

Выбор кабеля для электропитания двигателя

Содержание

Введение

1. Выбор электродвигателя…………………………………………………………..3

2. Выбор кабеля для электропитания двигателя……………………………………4

3. Выбор аппаратуры управления и защиты электродвигателя от перегрузки…...5

4. Выбор защиты от короткого замыкания………………………………………….5

5. Построение принципиальной электрической схемы…………………………….6

Заключение……………………………………………………………………………7

Введение

Правильность подбора электродвигателя, учитывающая специфику приводного механизма, условия работы и окружающей среды определяет длительность безаварийной работы и надежность системы двигатель-нагрузка.

Широкое применение асинхронных двигателей обусловлено простотой их конструкции, обслуживания и эксплуатации, высокой надежностью и относительно низкой стоимостью. Недостатками таких двигателей являются большой пусковой ток, малый пусковой момент, чувствительность к изменениям параметров сети, а для плавного регулирования скорости необходим преобразователь частоты. Также асинхронные двигатели потребляют реактивную мощность из сети. Предел применения асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором определяется мощностью системы электроснабжения конкретного предприятия, так как большие пусковые токи при малой мощности системы создают большие понижения напряжения.

Использование асинхронных двигателей с фазным ротором помогает снизить пусковой ток и существенно увеличить пусковой момент благодаря введению в цепь ротора пусковых реостатов. Однако, ввиду усложнения их конструкции, и как следствие, увеличения стоимости, их применение ограничено.

После того, как определен тип электродвигателя, полностью учитывающий специфику рабочего механизма и условия работы, необходимо определиться с рабочими параметрами двигателя: мощностью, номинальным и пусковым моментами, номинальными напряжением и током, режимом работы, коэффициентом мощности, классом энергоэффективности.

В данной работе обосновывается выбор электродвигателя из условий функционирования и выбор аппаратуры управления и защиты.

Исходные данные для выполнения работы приведены в таблице 1.

Таблица 1

Вар. Активная мощность нагрузки, кВт Интервалы времени в цикле, с Длина кабеля L, м, условия прокладки
P1 P1 P1 P1 P1 t1 t1 t1 t1 t1
2,2 1,6 2,4 3,5 1,8 200; зем.

Выбор электродвигателя

1.1 Построение графика нагрузочной характеристики (рис. 1)

Рис. 1. Диаграмма изменения мощности нагрузки

1.2 Расчет эквивалентной мощности. Определяем режим работы электродвигателя. Так как за цикл работы двигателя мощность нагрузки не снижается до 0, то режим работы продолжительный, то есть двигатель работает непрерывно.

Находим длительность цикла

Это означает, что каждые 57 секунд изменения мощности нагрузки Р повторяются. Находим эквивалентную мощность

Это означает, что за цикл работы ТЦ потери энергии и температура нагрева изоляции электродвигателя, работающего с неизменной мощностью Р=2,39 кВт, будут такими же, как и при переменной мощности нагрузки.

Используем список литературы для получения справочных данных и выбора двигателя. Выбираем асинхронный электродвигатель из условия, что :

РН=3 кВт > Pэкв=2,39 кВт.

Выбираем типоразмер 4A100S.

1.3 Проверка на перегрузочную способность. Определяем максимальную мощность:

Определяем максимальную мощность нагрузки из нагрузочной характеристики (рис. 1):

Двигатель может работать с перегрузкой при условии, что

Рmax=6 кВт > Pmaxнагр=3,5 кВт.

Окончательно выбираем асинхронный двигатель 4A100S со следующими характеристиками:

Рн=3кВт

КПД=82%

Кпуск=6,5

Выбор кабеля для электропитания двигателя

1. Расчет сечения и выбор марки кабеля. Сечение провода трехжильного кабеля выберем из условия нагрева при протекании по нему электрического тока. Рассчитаем номинальный ток провода при работе электродвигателя в номинальных условиях:

где РН –номинальная мощность электродвигателя, кВт;

UНЛ – номинальное линейное напряжение электрической сети, В;

ηН – номинальное значение КПД, относительные единицы.

Из справочных материалов для кабеля, проложенного в воздушной среде, выбираем ближайшее большее значение допустимого тока Iдоп=19 А и соответствующее ему сечение S=2,5 мм2.

2. Проверка выбранного сечения на допустимую величину потери напряжения. Проверяем условие

где ΔUП – фактическая потеря напряжения в проводе от источника до электродвигателя;

ΔUПД – допустимое отклонение напряжения на зажимах электродвигателя.

Здесь допустимое отклонение

ΔUПД = 0,05UH = 0,05 380 = 19 В.

Найдем фактическую потерю напряжения в кабеле:

где IH – номинальный ток электродвигателя, А;

L – длина кабеля, м;

- удельное сопротивление алюминия, Ом мм2/м;

S – сечение фазного провода кабеля, мм2.

Итак, кабель удовлетворяет этому условию

Выбираем кабель АВВГ 3×2,5 с поливинилхлоридной изоляцией, с тремя алюминиевыми жилами.

student2.ru

Выбор кабеля для электродвигателя (GreenWord.ru: Публикации)

Для того, чтобы после подключения электродвигатель функционировал без перебоев в течение длительного времени, необходимо правильно подобрать марку кабеля, исходя из его технических характеристик. Если сечение или другие параметры будут определены неверно, при эксплуатации могут возникнуть проблемы: перегрев двигателя, ухудшение свойств и разрушение оборудования, выход его из строя.

Если вы собираетесь купить кабель, необходимо принять во внимание следующие характеристики:

  • мощность и сила тока подключаемого устройства;
  • протяженность кабельных сетей;
  • поправочные коэффициенты, которые зависят от условий службы, в том числе свойств окружающей среды.

Сечение кабеля, который будет использоваться для того, чтобы подключить электродвигатель, должно соответствовать наибольшему уровню фактической нагрузки на электрическую сеть, токам выключателей и защитных предохранителей.

Проще всего выбирать кабель, ориентируясь на мощность двигателя. Для этого нужно изучить характеристики устройства. В настоящее время производители предлагают широкий выбор кабелей для подключения электродвигателей. Мы остановимся на самых распространенных вариантах: КГ, ВВГнг, ВВГЭ и ПВВГЭ.

Кабель КГ используется в условиях, когда необходим повышенный уровень прочности и пластичности, например, для того, чтобы выполнить подключение электродвигателей, которые находятся на передвижном силовом оборудовании. Речь идет о мобильных станках, кранах, насосах и сварочных аппаратах. При этом нужно помнить, что данная марка имеет оболочку, которая не выдерживает большие механические нагрузки.

Кабель ВВГнг имеет изоляцию и оболочку из негорючего материала - устойчивого к воздействию высоких температур и света поливинилхлоридного пластиката, не поддерживающего горение при групповой или одиночной прокладке. Марка ВВГнг является российским аналогом кабелей NYY-J и CYKY, ВВГнг, поэтому подходит для монтажа разными методами, включая скрытый подвод к силовым установкам и электродвигателям, расположенным в коллекторах, стенах и иных сооружениях.

Кабель ВВГЭ имеет высокий уровень механической защиты, а благодаря наличию экрана, изготовленного из медной проволоки, подходит для того, чтобы подключать электродвигатели, которые чувствительны к электромагнитным помехам. Кабель соответствует стандарту VDE 0276-603-2000.

Кабель ПвВГЭ имеет изоляционную оболочку, которая выполнена из сшитого ПЭТ, имеющего высокий уровень устойчивости к температурным перепадам и механическим воздействиям. Это дает возможность эксплуатировать кабель для присоединения разных электродвигателей к стационарным и мобильным силовым установкам.

greenword.ru